Die Brücken der Gegenwart: Erste Abtheilung. Eiserne Brücken. Heft I

Heinzerling, Friedrich

Bibliografische Daten

Mehrbändiges Werk

Persistenter Identifier:: 1527509743996

Titel:: Die Brücken der Gegenwart

Untertitel:: systematisch geordnete Sammlung der geläufigsten neueren Brücken-Constructionen, gezeichnet von Studirenden des Brückenbaus an der Kgl. Rheinisch Westfälischen Polytechnischen Schule zu Aachen; zum Gebrauche bei Vorlesungen und Privatstudien über Brückenbau, sowie bei dem Berechnen, Entwerfen und Veranschlagen von Brücken

Autor:: Heinzerling, Friedrich

Personen:: Heinzerling, Friedrich

Verleger/Verlag:: J. A. Mayer

Erscheinungsort:: Aachen

Erscheinungsjahr:: 18XX

Sprache:: deutsch

Standort:: Universitätsbibliothek Stuttgart

Signatur:: 1Bb 117

Strukturtyp:: Mehrbändiges Werk

Lizenz:: https://creativecommons.org/publicdomain/mark/1.0/deed.de

Band

Persistenter Identifier:: 1527509743996_1-1

Titel:: Erste Abtheilung. Eiserne Brücken. Heft I

Untertitel:: systematisch geordnete Sammlung der geläufigsten neueren Brücken-Constructionen, gezeichnet von Studirenden des Brückenbaus an der Kgl. Rheinisch Westfälischen Polytechnischen Schule zu Aachen; zum Gebrauche bei Vorlesungen und Privatstudien über Brückenbau, sowie bei dem Berechnen, Entwerfen und Veranschlagen von Brücken

Autor:: Heinzerling, Friedrich

Jahrgang/Band:: 1,1

Verleger/Verlag:: J. A. Mayer

Erscheinungsort:: Aachen

Erscheinungsjahr:: 1873

Sprache:: deutsch

Strukturtyp:: Band

Standort:: Universitätsbibliothek Stuttgart

Signatur:: 1Bb 117

Lizenz:: https://creativecommons.org/publicdomain/mark/1.0/deed.de

Sammlung:: Monografien

Kapitel

Titel:: III. Konstruktion

Strukturtyp:: Kapitel

V 12 b. mit aufgenieteten Gurtungsplatten und 3,14 Mtr. (10' pr.) Spannweite. Die auf Tafel 1, Fig. 9—15 davgestellte Brücke ist der zuvor beschriebenen durchweg ähnlich construirt und unterscheidet sich von derselben, abgesehen von den, der vermehrten Spannweite entsprechenden, veränderten Abmes sungen, nur durch die, jener vermehrten Spannweite ent sprechenden, Verstärkungen der mit demselben Querprofil aus gewalzten massiven Träger, welche in zwei, 95 Ctm. (ß" pr.) breiten, 4,4 Cmtr. (Va" pr.) starken, auf die Querflanschen derselben genieteten Gurtungsplatten bestehen. Die statische Berechnung gestaltet sich hiernach wie folgt. Angenommen ist a) als ruhende Last des 4,18 Mtr. (13' 2" pr.) langen Oberbaus einschliesslich der Schwellen und Schienen P- 1.' Brücke 504 ft, oder , =21 ft p.l." Träger, b) als bewegte Last p. 1.' Brücke 0800 ft oder ^ = 283 & p. 1." Träger. c) als mechanische, von Mitte zu Mitte der Querver bindungen der Träger an den Enden reichende Weite (Stützweite) 12' = 144" pr. Man erhält mithin nach Gleichung (11) 2 “Mmax = (p + «) ** =(21 + 283V^ 4 = 787968 Pfd. Zoll. Wird d = 9200 ft p. □" gesetzt, so ist, da die Träger höhe lß l / 8 " pr. beträgt, nach Gleichung (33 a ) ,v 7t/miu = s h 7o 9200 8 V, t und, wenn beide Werthe gleichgesetzt werden, nach Glei chung (34) t — 787968 • = 690 *M". o 716 Das Trägheitsmoment des mittleren T'heiles des ge wählten Querschnitts (s. Fig. 14) beträgt, nach Abzug der zwei verticalen, zur Vernietung der Gurtungsplatten und der vier wagrechten, zum Anschluss der Querverbände nöthigen 3 / 4 " pr. weiten Nietlöcher 512 — 53 — 22,5 = 4367* L¥" Rechnet man hierzu das Moment der beiden Gurtungs platten nach Gleichung (35), worin b — bi zu setzen ist, Vit • 5V« (Iß 1 /« 3 — 15'/4 a ) = 280" ‘Ai" so ergiebt sich das Trägheitsmoment des Gesammtquer- schnitts tf‘ = 4367a + 280 = 7l6 i / 2 t M“ welches mithin die nöthige Sicherheit gewährt. Die Gewichtsberechnung, welche sich mit den ver änderten Abmessungen ebenfalls ändert, ist der vorher gehenden ganz analog, nur kommen die vier, zu den Gur tungen der Träger nöthigen, Flacheisen noch hinzu. Statt der, in Fig. 14 u. 15 dargestellten, Lager der Träger mit zwei hölzernen Unterlagschwellen ist, bei Her stellung von Brücken der Venlo-Hamburger Bahn mit derselben Spannweite, auch die in Fig. 16 bis 18 dargestellte, einfachere direct e Auflagerung der Träger auf Unterlag- quadern zur Ausführung gekommen. Hierbei ist die in Fig. 17 u. 18 dargestelltex gusseiserne Unterlagplatte mit einer ebenen, wegen der Durchbiegung der Träger nach der Oeffnung hin etwas abgeschrägten, Vertiefung zur Auf nahme der übrigens gleichen Träger versehen, mit einer 0,35 Cmtr. (‘/i«" pr.) starken Bleiplatte unterlegt und durch zwei, je 3,3 Cmtr. ( 6 / 4 " pr.) starke, mit Blei ver gossene Steinschrauben, deren Unterlegscheiben zugleich zum Anpressen der unteren Trägerflanschen an die Unter lagplatte dienen, auf die Unterlagquader geschraubt. B. Balkenbrücken mit doppelten massiven Trägern (Zwillingsträgern). a) mit 4,39 Mtr. (14' pr.) lichter Weite. Die aufTaf. 1, in Fig. 19 bis 29 dargestellte Balken brücke überführt ein Geleise und die beiderseitigen Bankette auf 2 Zwillingsträgern und zwei hölzernen Unterzügen, welche sämmtlich auf einer 4,29 Mtr. (13' 8" pr.) langen, 21 x 31 Cmtr. (8 x 12" pr.) starken Unterlagsclvwelle ruhen, die unter denselben bezw. in zwei gusseiserne Unterlag- platten (Fig. 26 u. 27) und in zwei gusseiserne Schwellen schuhe (Fig. 28 u. 29) eingelassen ist. Die I-förmigen Balken der Zwillingsträger sind an 10 Stellen durch doppelte, an den Enden rechtwinklig umgebogene und hier angenietete, 8 x 8 x 1,4 Cmtr. (3 x 3 x l / 2 “ pr.) starke Winkeleisen, an welche zugleich die Unterlags platten der dazwischenliegenden Fahrschienen genietet, diese letzteren aber mittels Hakenbolzen angeschraubt sind (s. Fig. 25), zu einem Träger vereinigt. Diese Zwillings träger erhalten durch je vier, in Abständen von 1,57 Mtr. (5' pr.) in ihrer Mitte und von 1,59 Mtr. (5' 1" pr.) an ihren Enden von einander entfernte, an den Enden umgebogene und daselbst angenietete T-Eisen und die auf dieselben genieteten, aus 6,5 x 1 Cmtr. (2 1 /2 x 3 /b" pr.) starkem Flacheisen bestehenden Diagonalen den nöthigen Horizon talverband. Zur Auflagerung der inneren und äusseren Bohlenstücke sind an die I-förmigen Balken 8x8x1 Cmtr. (3 x 3 x 3 /g" pr.) starke Winkeleisen und an diese, an deren Enden und in deren Mitte, wieder kurze Laschen genietet, an welche jene Bohlenstücke mittels Bolzen geschraubt sind. Unter den Muttern dieser Bolzen liegen 6,5 x 0,7 Cmtr. (2 Vs x 1 / i “ pr.) starke Flacheisen, womit wieder alle übri gen Bohlenstücke verschraubt sind. Die Verbindung der Zwillingsträger mit den bereits erwähnten, gusseisernen Unterlagsplatten ist der unter A,a beschriebenen ganz ähnlich und unterscheidet sich von derselben nur durch die Anwendung je zweier Hakenbolzen (s. Fig 24). Der statischen Berechnung zu Grunde liegen: a) die ruhende Last des 1,1 Mtr. (17' 2“ pr.) langen Oberbaus, einschliesslich des Bohlenbelags und der Schienen, 554 v. 544 tt> p. 1.' Brücke oder 7 . 0 = 23 ff. p. 1." Zwillingsträger, U . Yu b) eine bewegte Last von 6500 & p. 1.' pr. oder von = 271 ft p. 1." Zwillingsträger. c) eine mechanische, nahezu von Mitte zu Mitte der Unterlagschwellen reichende Weite (Stützweite) von 16' oder 192" pr., mithin beträgt nach Gleichung (11) “Mmax = (p + q) ** = ^23 + 271 j = 1354752 ft Zoll. Nach Gleichung (33 a ) ist, wenn s — 9200 'ä p □" und die Trägerhöhe 15Vs“ beträgt, . s . 9200 , und, wenn beide Werthe gleichgesetzt werden, nach Glei chung (13) 7 5 /s t-- 1354752- 920 * () = 1113,2*1/." Das Trägheitsmoment des gewählten Querschnittes (Profil der Burbacher Hütte N. 13°) von 396 Mm. Höhe, 18 Mm. Stegstärke und 150 Mm. Flansch breite, s. Fig. 24. beträgt 618,5 *M.", mithin ist für den Zwillingsträger das Trägheitsmoment V = 2.618,5 = 1237 4M" pr. welches hinreichende Sicherheit gewährt. Nach vorstehend erläuterter, in Fig. 19—29 in allen ihren Theilen dargestellter, Anordnung ergiebt sich für preussisches Maass und Gewicht die folgende, zugleich die Abmessungen sämmtlieher Theile enthaltende

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